深孔拋擲爆破單孔藥量；-因裝藥形式不同的修正係數，由工程要求和試驗確定；-單個集中藥包負擔方量上的深孔數目。
在深孔拋擲爆破的孔眼布置時懷！的取值與鬆動爆破一樣，同是考慮到將台階高度內的受爆。
另外，在深孔鬆動爆破時為使孔眼之間不出現凸出磺梗，其孔間距，應滿足下式同理，若要使深孔拋擲爆破形成平整的新坡麵，其孔間距。
4.3值的選取
值的選取首先要滿足由取定”值經式計算的單孔裝藥量能夠裝入給定孔徑“藥包長I和裝藥密度」的深孔中這個條件，即要小於或等於單孔允許裝藥量隊，考慮到拋擲爆破應使單孔裝藥盡可能多的要求，取其臨界條件尋找”值是合理的，因此我們有
具體設計計算中，一般是根據不同情況先用式算出V的數值，然後再利用口式進行校核，另外，設計中如果式得到滿足，則式必定成立，即隻需進行一次校核。
4.4其它參數的選取
除上述外，剩餘的參數可分為兩類，一類是按集中藥包方法計算單孔裝藥量所涉及的參數，它包括單位耗藥量X，爆破作用指數"和兩個函數，這些參數均可比照斜坡地麵集中藥包拋擲爆破的設計方法進行選取。另一類則是深孔爆破特有的幾何特性參數，其中有：台階高度雙、孔深[裝藥長度“堵塞長度，鑽孔直徑超深力等，它們都可按深孔鬆動爆破設計方法給出。
4.5微差間隔時間的確定
在可行性分析中已說明，深孔微差拋擲爆破的微差間隔時間I應同時滿足兩個條件：
要大於或等於爆破震動主震相發生重疊的臨界時間“以使爆破震動量值趨於最小，即要使到受爆孔大於1倍最小抵抗線的孔眼在受爆體脫離原體之前即行起爆，從而避免最小抵抗線改變方向，保持定向拋擲的特性。
設受爆體錇裂，脫離原體的臨界時間為。
5工程實例
1986年我們承擔了一項土方爆破工程，其具體情況為：爆除部分為平均頂寬10m，高6.3m，長50m的土質堤岸，堤岸上是新建的提水泵站（與爆區相距僅4m），另一側是河水。工程要求土質堤岸一次爆除，爆後底部標高在枯水位，鬆土頂麵標高在枯水位以下1m，河床的最底標高是。顯然，為了達到工程要求，必須使受爆體充分破碎，部分拋擲河中，考慮到新建泵站距爆區太近，一次齊爆藥量應盡可能小，故采用深孔微差拋擲爆破法。下麵以頭排孔的爆破參數設計計算為例，說明實際設計過程。
首先，在爆區附近同類土體中進行爆破漏鬥試驗，得到該處的單位耗藥量。然後，在同樣土體中進行了5次單孔，5次雙孔的深孔拋擲爆破模擬試驗，以取得適合於該土體的藥量計算修正係數仏值，具體作法是每次試驗都將其破裂線、漏鬥開度、最大拋擲距離、塌散寬度、爆破漏鬥和爆堆幾何尺寸等精心量取，並由此取得實際的爆破體積廠、拋出體積。和拋擲率%根據同樣條件計算集中藥包爆破時可能出現的情況，集中藥包的藥量分別取延長藥包藥量，將計算結果同實際數值相比較，從而找出私的取值。
另外，還在爆區附近進行了兩次多孔微差拋擲爆破試驗，利用磁帶記錄儀記錄，1108計算機分析其爆破震動情況，發現其爆破震動主震相發生重疊的臨界時間為15%，最大單響藥量不得超過69站，並根據以往研究資料，確定受爆體孔間錯裂、脫離原體的臨界時間，最後，根據所述參數計算方法確定出各個爆破參數。
此次爆破共布深孔125個，分成63段微差起爆，總藥量達3.3t，一次性地將提水泵站前土質堤岸全部爆除。爆中科研監測和爆後勘察結果表明，爆破震動控製在允許範圍內，爆區實底標高在91~95m之間，鬆土標高低於海拔99m，新建提水泵站安然無恙，工程要求得到最大限度的滿足，深孔微差拋擲爆破取得了圓滿的結果。
結束語
深孔微差拋擲爆破是一種新的拋擲爆破方法，在爆破環境要求嚴格而拋擲距離要求不大的場合是一種行之有效的手段，深孔拋擲爆破的設計計算是通過集中藥包拋擲爆破設計的相應類比轉化而來的。在目前尚未於理論上對深孔拋擲爆破的計算方法得出準確的公式時，本文所提方法可供類似工程參考，以便不斷改進和完善這一方法，為爆破技術的應用開辟新領域。由於作者水平有限，文中欠缺之處，敬請同仁批評指正。