其一：該機器為了對稱和提速後的強度、剛度等原因，轉動體的體積不得不設計的相對較大，由於機構複雜，絕對的對稱是無法做到的，因而偏心距仍然存在。並且由於其自身重量G和轉速n的增加，離心力C也大幅度增加，因此，這種機構的轉速也受到了一定的限製，約在600轉br分以內。同時體積比前者增大了十幾倍；
3.3同心包帶
我們可以直觀地看出：通過精確地製造和配重，我們可以使同心包帶這種裝置的偏心距e幾乎為零，從動力學角度看，該裝置的轉動不平衡離心力可以很小。這樣我們可以把它的轉速提到很高（係統設備能接受的極限程度）。另外從功率角度分析，由於其自身的重量很小，因此，轉動體所消耗的功率也可以降到“雙切包帶”十分之幾的程度。
從動力學的角度看這種方式的生產速度可以提的很高，即便考慮存在的空氣阻力問題，在實際使用中達到1000轉br分也是沒有問題的。
3.4可靠性分析
前麵我們是從動力學的角度出發，分析了三種方式在動力學中的可行性，而運動速度隻決定了生產效率，對包帶質量雖有一定的作用但並不起決定性作用，電纜的包帶質量的決定因素有二：
其一：轉動體在機組中起步和停車時與機組的同步性。
眾所周知，包帶節距是由機組的線速度與包帶裝置的轉速之間比例決定的，這一比例若自始至終保持不變那麼纜芯的節距就均勻穩定在一個數值，否則將出現節距時大時小，重疊率不等的現象。從理論上講包帶裝置在機組起步時有滯後起步的趨勢，在機組停車時有滯後停止的趨勢。從這一點看同心包帶因轉動體的轉動慣量相對較小，因此在機組起步停車時與機組保持同步性最好，雙切包帶較好，單切包帶最差；
其二：包帶漲力的均勻性。
聚脂帶在運行過程中漲緊力的過大或過小都會使纜芯的鬆緊不均勻，這種鬆緊不均顯著地增加了後序工序產生廢品的可能性。在這一點上同心包帶最好，雙切包帶次之，單切包帶最差。
結論：綜上所述，從動力學和運動學角度上看，同心包帶是最理想的包帶裝置，但由於目前市場上的包帶裝置中聚脂帶漲力的動態控製沒有得到很好地解決，因而限製了這種裝置在實際中的使用。從分析我們可以認為，如果能夠較好地解決同心包帶中聚脂帶的動態漲力控製問題，那麼同心式包帶無論是從運動學的角度，還是動力學的角度，無疑是這幾種方式中最理想的一種。
4.同心包帶的漲力動態控製的研究
4.1放帶過程中的漲力分析
三種包帶裝置，不管是哪一種，其現行的放帶過程中聚脂帶所受到的漲力。
實際工作中，人們希望f自始至終保持不變為一恒定值，由於帶盤是一個環形圓柱體，自放帶開始至放帶完成其半徑（即力臂）是隨時間變化的函數，其數值由R逐漸減小到r，實際使用中Rr≈6，這就說明放帶開始時的fR與放帶結束前的fr之比為16，而這一點是生產工藝中絕不能接受的現象，為解決這一問題，現有的三種包帶方式必須在一盤帶的生產周期內多次停車調整外力F來改變阻力矩N，以保證工藝需求，為達到此目的，“單切包帶”、“雙切包帶”相對比較容易做到，而“同心包帶”因其結構原因則很難做到這一點——這就是“同心包帶”一直未能普遍推廣的原因。
其一：該機器為了對稱和提速後的強度、剛度等原因，轉動體的體積不得不設計的相對較大，由於機構複雜，絕對的對稱是無法做到的，因而偏心距仍然存在。並且由於其自身重量G和轉速n的增加，離心力C也大幅度增加，因此，這種機構的轉速也受到了一定的限製，約在600轉br分以內。同時體積比前者增大了十幾倍；
3.3同心包帶
我們可以直觀地看出：通過精確地製造和配重，我們可以使同心包帶這種裝置的偏心距e幾乎為零，從動力學角度看，該裝置的轉動不平衡離心力可以很小。這樣我們可以把它的轉速提到很高（係統設備能接受的極限程度）。另外從功率角度分析，由於其自身的重量很小，因此，轉動體所消耗的功率也可以降到“雙切包帶”十分之幾的程度。
從動力學的角度看這種方式的生產速度可以提的很高，即便考慮存在的空氣阻力問題，在實際使用中達到1000轉br分也是沒有問題的。
3.4可靠性分析
前麵我們是從動力學的角度出發，分析了三種方式在動力學中的可行性，而運動速度隻決定了生產效率，對包帶質量雖有一定的作用但並不起決定性作用，電纜的包帶質量的決定因素有二：
其一：轉動體在機組中起步和停車時與機組的同步性。
眾所周知，包帶節距是由機組的線速度與包帶裝置的轉速之間比例決定的，這一比例若自始至終保持不變那麼纜芯的節距就均勻穩定在一個數值，否則將出現節距時大時小，重疊率不等的現象。從理論上講包帶裝置在機組起步時有滯後起步的趨勢，在機組停車時有滯後停止的趨勢。從這一點看同心包帶因轉動體的轉動慣量相對較小，因此在機組起步停車時與機組保持同步性最好，雙切包帶較好，單切包帶最差；
其二：包帶漲力的均勻性。
聚脂帶在運行過程中漲緊力的過大或過小都會使纜芯的鬆緊不均勻，這種鬆緊不均顯著地增加了後序工序產生廢品的可能性。在這一點上同心包帶最好，雙切包帶次之，單切包帶最差。
結論：綜上所述，從動力學和運動學角度上看，同心包帶是最理想的包帶裝置，但由於目前市場上的包帶裝置中聚脂帶漲力的動態控製沒有得到很好地解決，因而限製了這種裝置在實際中的使用。從分析我們可以認為，如果能夠較好地解決同心包帶中聚脂帶的動態漲力控製問題，那麼同心式包帶無論是從運動學的角度，還是動力學的角度，無疑是這幾種方式中最理想的一種。
4.同心包帶的漲力動態控製的研究
4.1放帶過程中的漲力分析
三種包帶裝置，不管是哪一種，其現行的放帶過程中聚脂帶所受到的漲力。
實際工作中，人們希望f自始至終保持不變為一恒定值，由於帶盤是一個環形圓柱體，自放帶開始至放帶完成其半徑（即力臂）是隨時間變化的函數，其數值由R逐漸減小到r，實際使用中Rr≈6，這就說明放帶開始時的fR與放帶結束前的fr之比為16，而這一點是生產工藝中絕不能接受的現象，為解決這一問題，現有的三種包帶方式必須在一盤帶的生產周期內多次停車調整外力F來改變阻力矩N，以保證工藝需求，為達到此目的，“單切包帶”、“雙切包帶”相對比較容易做到，而“同心包帶”因其結構原因則很難做到這一點——這就是“同心包帶”一直未能普遍推廣的原因。